101制成的环氧树脂，厚度为2mm，半径为10mm，以方便平稳地放置于板电极表面。在模型底端安装气压表，以方便实时地检测模型内部压强。经计算试验模型最大耐压可达到1.0MPa。摘要 基于SF6的温室效应，以SF6/N2混合气体为绝缘介质在直流气体绝缘线路（GIL）中的应用受到广泛关注，而沿面缺陷是GIL常见缺陷之一，因此针对直流电压下SF6/N2混合气体沿面局部放电特性研究具有重要意义。该文利用脉冲电流法对放电信号进行提取，研究混合气体沿面局部起始放电特性和放电发展阶段的统计特征。研究表明：压强在0.1～0.8MPa范围内，起始放电电压（PDIV）随压强的增大而增大，最大放电量随压强的提高而下降，混合气体的协同效应随压强的增大更加明显；PDIV随SF6气体含量的增大而增大，PDIV的增速对SF6气体含量的敏感度下降，混合气体的协同效应随SF6气体含量的提高而降低。外施电场在PDIV～40kV范围内时，平均放电量在低压强区随外施电场的提高而增大；在高压强区随外施电场的提高基本保持不变，高压强区50%SF6混合气体的放电重复率高于低压强区，且随着放电发展有明显的抑制作用。沿面放电具有极性效应，负极性PDIV小于正极性PDIV。
关键词：直流电压 气体绝缘线路 SF6 N2 混合气体 局部放电
随着特高压电网的发展，直流气体绝缘输电线路得到广泛的应用[1-3]。气体绝缘线路（Gas Insulated Line, GIL）的电气性能、结构与气体绝缘组合设备（Gas Insulation Switchgear, GIS）类似，具有传输电流大、占地面积小等特点，在大容量、远距离输电中具有明显优势[4-8]。近些年，因我国大力发展直流输电技术，针对直流GIL的研究具有重要的现实意义。
以纯SF6作为气体绝缘介质的GIL，称为第一代GIL[9]，而SF6气体的温室效应非常严重，全球暖化潜能值（Global Warming Potential, GWP）是CO2的23 900倍，对环境造成非常严重的影响，1997年的《京都议定书》将SF6气体列为全球限定使用的六种气体之一[10]。另一方面，SF6的分解产物有毒且对材料具有腐蚀性，长期运行将降低SF6的绝缘性能[11]。同时考虑SF6气体价格昂贵不能大规模应用在输电线路中，学者们则寻找SF6和其他气体的混合物作为绝缘介质。根据已有的研究表明，以SF6/N2混合气体作为气体绝缘介质的GIL具有绝缘强度高、对环境友好以及经济效益高等诸多优势，并已成功地应用在第二代GIL中[9]。直流GIL在制造、运输、安装、运行和检修等环节，其内部不可避免地引入不同程度的绝缘缺陷，绝缘缺陷可在长期运行中劣化，对电网稳定运行造成威胁。局部放电信号可评估内部绝缘缺陷的严重程度并反映放电发展的真实信息[12-15]，沿面放电是GIL内部普遍存在的放电形式之一[16]，因此针对直流电压下SF6/N2混合气体沿面局部放电特性的研究对直流GIL的研制、运维等环节具有指导意义。
目前，已有国内外学者对直流局部放电特性开展研究。Roland Piccin等通过TRPD谱图研究针板电极中直流局部放电特性[17]。唐炬等研究了极不均匀电场中直流局部放电量与SF6气体分解的关联 性[18]。庞培川等研究了针板电极中SF6气体与SF6/N2混合气体的放电特性及影响因素[19-20]。目前学者关注的研究对象以极不均匀场为主，对沿面为代表的稍不均匀场的放电特性研究鲜有报道。针对SF6替代气体的放电特性，Yamamoto O.等对C4F8/N2混合气体的击穿特性进行研究[21]。Hikita M.等对C4F8/N2在交流、雷电冲击下的放电特性进行研究[22]。Christophorou L. G. 等对SF6/N2混合气体的放电分解产物进行研 究[23]，上述研究主要关注交流与雷电冲击下针对新型绝缘气体的击穿特性，没有对直流电压下的局部放电特性进行系统研究，因此针对直流电压下SF6/N2混合气体沿面局部放电特性研究具有重要意义。
本文搭建直流高压试验平台，制作沿面模型，根据IEC 60270标准利用脉冲电流法对放电信号进行统计，分析并提取统计特征谱图的特征参量，重点研究了SF6/N2混合气体沿面局部起始放电特性和放电发展阶段的统计特征。
本文选取沿面放电模型作为稍不均匀场的典型模型，制作的试验模型如图1所示。试验模型由铝板、有机玻璃筒、尼龙螺杆、螺母、橡胶圈、充气阀门、气压表以及电极模型构成，电极模型由板电极、柱电极和绝缘介质构成。电极材料为钨铜，其中，板电极和环氧树脂直径D1=50mm，厚度H1= 50mm；柱电极由圆柱和半球构成，半径R=10mm，为了与环氧树脂板更好地接触，半球体尖端打磨成直径D2=4mm的圆面。绝缘介质采用由环氧树脂、氧化铝、固化剂配比为2101制成的环氧树脂，厚度为2mm，半径为10mm，以方便平稳地放置于板电极表面。在模型底端安装气压表，以方便实时地检测模型内部压强。经计算试验模型最大耐压可达到1.0MPa。
图1 试验模型
Fig.1 Experiment model
利用半波整流电路搭建直流高压试验平台，试验系统如图2所示。UAC为交流电源，T1为调压器，T2为无局放试验变压器（200kV/100kV·A），VD为高压硅堆（600kV/0.5A），Cx为90nF的滤波电容，交流电压经过调压整流滤波成直流电压，经测量与调试，其纹波系数为0.9%，符合相关标准[24-25]。电阻Rx为阻值1MW 的水电阻，起到限流保护的作用，同时有助于抑制来自电源侧的高频杂波干扰。N为分压比为1 0001的阻容分压器，低压端接入万用表V可实时地检测和读取外施在缺陷两端的电压值；Rz为50W 无感电阻，用于检测局部放电信号。示波器采用力科9404，带宽为4GHz，最高采样率为20GS/s，利用示波器“Sequence”功能可以长时间且高采样率提取局部放电信号，从而有效地统计形成放电脉冲幅值与时间序列的图谱。利用校准脉冲发生器对测量系统背景噪声进行标定，背景噪声约为4pC，满足测量要求。整个试验系统在无试品情况下，可加压至40kV无局部放电信号，试验系统的灵敏度精确到0.1pC。
图2 试验系统
Fig2 Experiment system
SF6和N2化学性质稳定，常温条件不易发生化学反应，因此认为通入试品前后气体种类和数量不发生改变。根据Dalton分压定律，当体积相同时，气体分子数与压强呈正比[26]，因此控制充入试品内部的SF6压强即可控制SF6气体含量。
为了表征SF6含量，定义变量a 为
（1）式中，
为试品中SF6气体压强；
为试品中N2气体压强。a 越大表征SF6气体含量越高，a =100表征试品内部全部为SF6，a =0表征试品内部全部为N2。混合气体充气遵循优先充入压缩系数偏离1最大的气体原则，SF6的压缩系数偏离1较大且考虑到SF6气体的密度大于N2、充气阀门位于试品的底端，故充气时应先充入一定量的SF6气体，静置30min后再充入N2，达到配比要求后静置16h[27-28]，使两种气体充分混合方可进行试验。试验前应观察气压表的示数，确保试品气密性良好，混合气体配比保持不变。
考虑到绝缘介质和电极表面污秽及残留电荷对试验结果的影响，试验前将环氧树脂板和经1 200目、2 500目以及7 000目砂纸打磨后的电极放入超声波清洗机，依次用无水乙醇和去离子水清洗，然后放入真空干燥箱烘干24h后方可进行试验。
试验升压方式示意图如图3所示。试验中升压分为两步：第一步快速升压至预估50%起始放电电压（Partial Discharge Inception Voltage, PDIV）；第二步采用小步长升压方式，以升压间隔为0.2kV升至80%PDIV后，以更小步长测量PDIV。每次加压后，通过观察示波器显示的波形，根据美国国家标准1min内至少存在2次的局部放电信号[29-30]，此时外施电压为局部放电起始电压；否则继续升高电压，直到60s内出现至少2次局部放电信号，此时记录PDIV并测量初始放电量。相同试验条件，重复上述操作25次，取平均值作为PDIV的结果。当起始放电特性测量完成后，继续升压测量其放电发展阶段特性，每次升压2kV采集500～3 000个放电脉冲进行统计分析。本文着重分析的对象是局部放电信号，因此外施电压的范围是由PDIV到临界闪络之间，试验中加压至试品内部出现耀眼辉光后停止加压。
图3 升压方式示意图
Fig.3 Applied voltage method
第二代GIL以SF6和N2的混合气体作为绝缘介质，充气压强为0.7～0.8MPa[9]。为了更好地研究直流局部放电特性，并将研究结果应用于工程实践中，本文选取0.1～0.8MPa作为试验压强范围。
本文针对以柱板为代表的沿面模型进行研究，试验时调节充入气体的压强，使试品内部压强从0.1MPa到0.8MPa，间隔变化为0.1MPa；改变混合气体中SF6气体的占比，使其含量由0～100%变化。测得的PDIV与压强关系曲线如图4所示。
图4 PDIV与压强关系
Fig.4 Relationship between PDIV and pressure
由图4可得：PDIV随着压强的增大而增大，负极性的PDIV小于正极性且SF6气体含量不同对放电造成的影响程度不同。为了方便后文说明，将压强小于0.3MPa称为低压强区，压强大于0.6MPa称为高压强区。
当a =100时，对放电抑制作用明显，PDIV明显高于其他条件下的PDIV，随压强增长速率的提高先增大后减小，最大上升斜率为7.57kV/MPa，表征此时PDIV对压强敏感程度最高。当压强达到高压强区，PDIV对压强的敏感程度下降。正极性下压强为0.8MPa时PDIV最高可达8kV，而压强为0.1MPa时，外施电压为2.7kV即会发生放电。正负极性下的PDIV差值较大，随着压强的升高差值呈减小的趋势。
当a =20时，对放电抑制程度减弱，在低压强区PDIV随压强的升高增长缓慢，斜率仅为1.46kV/MPa。在高压强区PDIV对压强的敏感程度明显提高，斜率增至6.95kV/MPa。正负极性下的PDIV差值较小，随着压强的升高差值略有提高。值得注意：当混合气体中SF6含量为20%且压强为0.8MPa时的PDIV与纯SF6气体0.3MPa时的PDIV近似相等，从局部放电角度说明第二代GIL用20%SF6、80%N2混合气体0.8MPa代替纯SF6气体0.3MPa具有可行性。
当a =0时，PDIV随着压强的增大近似呈线性增长，斜率为2.25kV/MPa。正负极性的差值较大，且随着压强的增大几乎不发生改变。
考虑到压强对沿面局部放电起始特性的影响，绘制的PDIV与SF6气体含量a 的关系曲线如图5所示。
图5 PDIV与SF6气体含量a 关系
Fig.5 Relationship between PDIV and SF6 gas content a
由图5可得：PDIV将随着SF6气体含量的提高而增大。当a ＜25时，称为低含量区，此时随着a 的增大，PDIV明显增大，上升斜率可达到5.5kV。随着a 进一步增大，SF6气体含量达到20%～75%范围内时，称为中含量区，压强为0.2MPa时PDIV随着a 的增大，基本没有变化，局部略有波动；压强为0.8MPa时随着a 的增大，PDIV上升斜率较低含量区略有下降，为4.25kV。当SF6气体含量超过75%时，称为高含量区，此时PDIV增加缓慢，表现为对SF6含量的敏感程度下降。
目前，分析直流局部放电信号最为广泛的研究方法是脉冲序列分析（Time Resolved Pulse Sequence Analysis, TRPSA）模式，以放电量、放电时间间隔和放电次数作为主要特征参量进行统计分析。本文对SF6含量为50%的混合气体和纯SF6的放电过程进行详细研究，采集压强从0.1～0.8MPa和外施电压从9～40kV范围内的放电信号。图6所示为外施30kV时最大放电量与压强之间关系。
由图6可得：当外施电压达到30kV时，纯SF6和SF6/N2混合气体的最大放电量随着压强的增大而下降。纯SF6最大放电量在低压强区由1 800pC迅速下降至760pC，此后随着压强的升高，最大放电量变化不明显。混合气体在低压强时，下降速率较小仅为700pC/MPa；当压强达到0.6MPa时，最大放电量迅速降低至675pC且下降速率可达到5 700pC/MPa；当压强进一步升高，此时最大放电量略有下降，故在高压强区抑制放电明显，可降低放电剧烈程度。图7所示为a =50时平均放电量与外施电压的关系。
图6 最大放电量与压强之间关系
Fig.6 Relationship between maximum discharge and pressure
图7 a =50时平均放电量与外施电压的关系
Fig.7 Relationship between average discharge amount and applied voltage when a =50
由图7可以得出：外施电压在PDIV～40kV范围内，当压强小于0.4MPa时，平均放电量随着外施电压的升高而增大且在低电场强度下增长缓慢，高电场强度下增长迅速，最高可大653pC；当压强达到高压强区时，平均放电量随着外施电压的提高有小幅度的升高，最大为76pC；当压强进一步升高时，平均放电量较小且几乎不随外施电压发生变化。如果以放电量的大小作为衡量放电发展的特征，那么合理提高混合气体的压强可明显抑制放电发展，且在40kV内放电几乎不发展。
为了进一步说明压强对放电发展过程的影响，本文分别对a =100和a =50的混合气体沿面放电信号进行统计。当外施电压为30kV时，沿面放电Q-t谱图与压强、SF6气体含量a 之间关系如图8所示。
图8 沿面放电Q-t谱图与压强、SF6气体含量a之间关系
Fig.8 Relationship between Q-t spectrum of surface discharge and pressure, SF6 gas content a
由图8可得：当气体介质为纯SF6气体，压强为0.2MPa时，该统计时间段内放电量主要集中在1 000～3 000pC范围，放电量在不同时间段内集中且最大放电量达到5 000pC；压强为0.8MPa时，该统计时间段内放电量主要集中在1 000pC范围内并有少量放电分布在2 000～5 000pC，最大放电量达到5 000pC；当气体介质为50%SF6和50%N2的混合气压时，在低压强区放电量主要集中在500～1 000pC范围，放电量集中且最大放电量超过2 000pC；在高压强区放电量集中在50～150pC范围内，最大放电量不超过200pC，且随着时间的发展，放电量下降明显，放电放缓。
为分析放电时间间隔与SF6含量、压强之间关系随放电时间的变化规律，引入放电重复率h 表征相同统计时间段内放电次数，定义
，
为统计时间段内放电次数，
为统计时间段的时长，本文取50s。图9所示为a =50时放电重复率与放电时间关系。
图9 a =50时放电重复率与放电时间关系
Fig.9 Relationship between discharge repetition rate and discharge time when a =50
由图9可以得出：高压强区50%SF6混合气体的放电重复率大于低压强区的放电重复率。随着放电次数的增加，低压强放电重复率虽略有波动，但整体基本无变化，表现为放电时间间隔保持恒定；高压强下混合气体的放电重复率不断下降，最低可达到0.2，即此时放电发展不断受抑制，更难达到放电条件。
气体放电过程本质是气体电离与吸附作用以及空间电荷的扩散与汇聚作用之间相互影响、相互约束的过程。当初始电子获能较小时，与气体分子发生碰撞电离概率较低，气体分子的吸附作用起主导作用；当初始电子获得足够大的能量，并远远大于气体分子的电离能时，气体分子的吸附性能降低，发生碰撞电离的概率明显提高。
根据试验结果可得：压强在0.1～0.8MPa范围内，PDIV随压强的增大而增大，负极性PDIV小于正极性PDIV；PDIV随SF6气体含量的增大而增大，且PDIV的增速对SF6气体含量的敏感度下降。
随着压强的增大，气体分子数升高，进而提高了电子与气体分子碰撞的概率，但此时电子平均自由程小，电子被加速时间短，获得能量低，电子被气体分子吸附的概率增大，故需要初始电子具有更大的初始动能才能与气体分子发生碰撞电离，进而引发放电，此时PDIV随压强的增大而增大。
对于沿面模型的气体放电具有极性效应，外施负极性电压的PDIV较小，其原因为初始电子与气体分子发生碰撞电离形成大量带正负电荷的粒子，带负电的电子向阳极运动，带正电的正电荷向阴极运动，由于质量、体积大，运动速率较慢，因此在柱电极附近集聚大量正电荷加强了空间电场，更易发生放电。
在相同的电场强度下，纯N2气体分子发生电离能力强但电离产生电子的运动速率较低，SF6气体分子吸附能力强但电离产生电子的运动速率较高。速率大的电子获得能量大，易向空间内扩散，抑制放电的形成；速率小的电子获得能量较小，更有利于粒子的汇聚，易发生放电。另一方面，SF6气体分子电负性高对电子的吸附能力强，而纯N2气体分子对电子的吸附能力几乎为0，且电离能远小于SF6，因此PDIV随着SF6气体含量的增大而增大。
SF6与N2混合气体放电过程不同于单一气体放电过程，二者分子间在绝缘性能上存在着协同配合，本文称为协同效应，协同效应微粒示意图如图10所示。SF6气体含量的不同导致协同效应程度不同。在SF6低含量区，空间中N2气体分子较多，极大地提高发生碰撞电离概率，但由于产生第二代电子运动速率较低且容易被SF6气体分子吸附，则形成负离子抑制放电的进行，进而提高整体的绝缘性能，协同效应明显；在SF6高含量区，由于N2分子少，与SF6气体分子碰撞的概率提高，而N2分子对电离产生的第二代电子的吸附能力极小，因此导致协同效应降低。故而解释了PDIV增加的速率随SF6气体含量的增大而降低。
本文为定量分析协同效应与SF6气体分子含量之间的关系，引入协同效应系数l 为
图10 混合气体协同效应示意图
Fig.10 Schematic diagram of synergistic effect of mixed gas
（2） 式中，
为SF6在混合压强下的PDIV；Umix为混合气体的PDIV；
为N2在混合压强下的PDIV。当l＜1时，表征气体之间存在正向协同作用，且l值越小协同效应越明显；当l =1时，表征气体之间不存在协同效应，混合气体的PDIV等于两种气体的PDIV按所占比例线性求和；当l＞1时，表征气体之间存在负协同效应，混合气体降低了绝缘性能。图11所示为协同效应系数l 与压强的关系。
图11 协同效应系数l 与压强关系
Fig.11 Relationship between synergistic effect coefficient l and pressure
由图11可得出：随着压强的增大，混合气体的协同效应越明显且协同效应系数趋于稳定；随着SF6含量的提高，混合气体的协同效应降低。当压强为0.8MPa、SF6含量为20%时，协同效应作用程度明显，抑制放电作用更强，l 可达到0.27。随着SF6含量的升高，协同效应作用程度减弱，l 值提高至0.6。当SF6分子含量较少时，初始电子与N2发生碰撞电离产生第二代电子，由于其运动速率较低，易被SF6分子吸附形成负离子阻碍放电的进行；当SF6分子含量较多时，气体放电过程中产生的低能电子以及SF6气体的吸附能力逐渐达到饱和，导致混合气体的协同效应降低，协同效应系数增大。随着气压的升高，空间内分子数提高，尤其是N2分子的提高，导致碰撞电离产生低能电子的概率得到极大地提高，低能电子数提高的数量级远大于其SF6分子提高的数量级，因此随着压强的增大，吸附程度也将逐渐减弱，故有饱和趋势。值得注意的是：当压强小于0.2MPa时，协同效应为负效应，降低了整体的绝缘性能，在实际工程应用中之间应尽量避免SF6与N2的混合气体在低压强区作为气体绝缘介质的情况。
根据试验结果可得：最大放电量随压强的增大而下降且纯SF6在0.3MPa附近下降迅速、50%SF6混合气体在0.6MPa下降迅速；外施电场在PDIV～40kV范围内，平均放电量在低压强区随外施电场的增大而增大，在高压强区保持稳定；高压强区50%SF6混合气体的放电重复率高于低压强区且随着放电发展有明显的抑制作用。
最大放电量主要由有效电子在空间积累能量中的最大值决定，有效电子获得能量越大，放电量越大。在低压强区，气体分子数不足，初始电子平均自由程大，在空间中积累能量更大，因此最大放电量较大；在高压强区，发生碰撞的概率迅速增大，初始电子电离或吸附，使得积累能量较低，放电量小。在纯SF6中，初始电子被吸附的概率提高，对压强的敏感度较小，因此最大放电量在0.3MPa附近下降迅速并随着压强的增大保持恒定；在混合气体中，初始电子被吸附的概率降低，因此需要提高压强从而提高电子被吸附的概率。
直流电压对局部放电现象影响主要表现为空间电荷的留存。由于直流电压下电压幅值基本不变，也不存在极性反转现象，进而导致空间电荷没有周期性的消散与复合，一直处于电荷累积的过程。随着外施电压的提高，放电不断发展。根据放电剧烈程度可将放电阶段分为电晕阶段、流注发展阶段和临界闪络阶段。放电阶段示意图如图12所示。在低压强区，分子数少，由于混合气体的协同效应易发生放电。随着外施电压的提高，放电不断发展，由起晕阶段发展到流注发展阶段，平均放电量不断提高。在高压强区，SF6分子数增多，二次电子运动速率较高，加快了环氧树脂材料表面陷阱中载流子的运动速率，形成了更明显的电荷累积，与流注头部电场相反，从而抑制放电的发展，因此随着外施电压的提高，放电发展缓慢，一直处于起晕阶段到流注发展阶段的过渡阶段，平均放电量基本保持 不变。
图12 放电阶段示意图
Fig.12 Schematic diagram of the discharge phase
放电重复率是由放电过程时间和相邻放电时间间隔所决定的，由于相邻放电时间间隔远大于放电过程时间，因此以相邻放电时间间隔作为衡量放电重复率的标准。在高压强区混合气体单次放电后，由于直流电压作用空间电荷不易消散，残留大量的运动速率较慢的正电荷，正电荷在直流电压作用下向板电极运动，易被环氧树脂材料表面陷阱束缚，由于表面陷阱会抑制载流子的传输，在电极附近积聚同性电荷，形成畸变空间电场。畸变空间电场与外施电场方向相反，需要在一定时间中和空间电荷。随着放电次数的增加，电荷被陷阱束缚的概率提高，电场恢复时间变长，放电重复率降低。在低压强区混合气体单次放电后残留电荷运动速率较快，具有较大能量，被环氧树脂表面陷阱束缚的粒子较少，因此空间电场畸变较弱，电场恢复时间短，放电重复率高。
本文重点分析SF6/N2混合气体沿面局部起始放电特性和放电发展阶段的统计特征，得出以下结论：
1）压强在0.1～0.8MPa范围内，PDIV随压强的增大而增大，负极性PDIV小于正极性PDIV；PDIV随SF6气体含量的增大而增大，PDIV的增速对SF6气体含量的敏感度下降。
2）随着压强的增大，混合气体的协同效应明显且协同效应系数趋于稳定；随着SF6含量的提高，混合气体的协同效应降低。
3）最大放电量随压强的提高而下降且纯SF6在0.3MPa附近下降迅速、50%SF6混合气体在0.6MPa附近下降迅速；外施电场在PDIV～40kV范围内，平均放电量在低压强区随外施电场的提高而提高，在高压强区无明显变化；高压强区50%SF6混合气体的放电重复率高于低压强区且随着放电发展有明显的抑制作用。
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Partial Discharge Characteristics of the Surface Discharge in SF6/N2 of the Mixed Gas Under DC Voltage
Abstract Due to the greenhouse effect of SF6, more and more scholars are paying attention to the application of SF6/N2 mixed gas as the insulating medium in DC GIL. The surface defect is one of the common defects of GIL, so it is of great significance to study the partial discharge characteristics of SF6/N2 mixed gas under DC voltage. In this paper, the discharge signal is statistically counted by the pulse current method, and the initial partial discharge characteristics and the statistical characteristics of the discharge development stage of the mixed gas are studied. The results show that, when the pressure is in the range of 0.1～0.8MPa, as the pressure increases, the partial discharge inception voltage (PDIV) and the synergistic effect of the mixed gas increase, while the maximum discharge decreases. As SF6 content decreases, the PDIV increases, the sensitivity of PDIV growth rate to SF6 gas content decreases, and the synergistic effect of the mixed gas decreases. When the applied electric field is in the range of PDIV to 40kV, the average discharge amount increases in the low-pressure region with the increase of the applied electric field, and the increase in the high-voltage region with the applied electric field remains unchanged. The discharge repetition rate of the 50% SF6 mixed gas in the high-pressure region is higher than that in the low-voltage region, and the formation of discharge is suppressed as the discharge develops. The surface discharge has a polar effect, and the negative PDIV is smaller than the positive PDIV.
keywords：DC voltage, gas insulated line, SF6, N2, mixed composition, partial discharge
DOI: 10.19595/j.cnki.1000-6753.tces.190762
中图分类号：TM855
侯志强 男，1994年生，硕士研究生，研究方向为高电压试验技术和直流高压局部放电技术。E-mail: houzhiqiang_1@126.com
李军浩 男，1980年生，博导生导师，副教授，研究方向为高压电力设备故障诊断和局部放电检测新技术。E-mail: junhaoli@mail.xjtu.edu.cn（通信作者）
收稿日期 2019-06-25
改稿日期 2019-09-19
国家自然科学基金资助项目（51877169）。
（编辑 陈 诚）